Как увеличить перепад давления в системе отопления

почему его нет, скачут, растут показатели в многоквартирном доме, причины, их регулировка

Большинство отопительных систем домохозяйств зависят от показателей напора и температурного режима теплоносителя.

Отопление работает путём прогона нагретой жидкости через трубы и радиаторы, доставляющие тепло по всему дому, благодаря перепаду давления в системе.

Однако, перепад может давать сбой, при котором требуется его корректировка в меньшую или большую стороны. Такая процедура необходима для восстановления эффективности работы и соблюдения безопасности при её эксплуатации.

Facebook

Twitter

Google+

Vkontakte

Odnoklassniki

Нормы перепада давления в системе отопления частного и многоквартирного дома

Стандарты перепада регулируются правилами ГОСТа и СНиПа. Приведённые расчёты документаций обеспечивают полноценную работу всей системы отопительного оборудования, включая объекты:

одноэтажное строение — 0,1—0,15 МПа или 1—1,5 атмосфер;
малоэтажное сооружение (максимум три этажа) — 0,2—0,4 МПа или 2—4 атм.;
многоквартирный дом при средней этажности (5—9 этажей) — 0,5—0,7 МПа или 5—7 атм.;
высотные многоквартирные дома — до 10 МПа или 10 атм.

Непосредственно сам перепад должен быть 0,2—0,25 Мпа или 2—2,5 атмосферы.

Почему скачет давление и когда нет скачков?

Специальный скачек нужен для того, чтобы теплоноситель не застаивался на одном месте, а постоянно циркулировал между прямым трубопроводом котель

Как увеличить давление в котле

Давление вашего комбинированного котла нередко повышается при включении отопления или подаче горячей воды, но, как правило, давление не должно увеличиваться более чем на 0,5 - 1 бар, когда есть потребность в система. Причина того, что манометр подскакивает, заключается в том, что вода внутри вашего бойлера расширяется при нагревании.

Ваш котел спроектирован так, чтобы справляться с такими резкими скачками давления, и имеет встроенный предохранительный клапан для обеспечения безопасности.Это означает, что даже если манометр находится в красной области или выглядит далеко за пределами безопасных пределов, обычно нет причин для беспокойства. Манометр котла обычно должен вернуться к безопасному уровню в течение нескольких минут после отключения отопления и воды.

Если давление в вашем котле остается высоким, но он все еще работает, вам не нужно паниковать. Во-первых, убедитесь, что вы случайно не оставили клапан или заправочную петлю открытыми. Если с петлей все в порядке, возможно, можно снизить давление, удалив воздух из радиаторов.

Управление падением давления при проектировании кожухотрубных теплообменников

Мой счет Поиск

Авторизоваться
Постановка на учет

Поиск

Новости
Управление и автоматизация
Инженерное дело
Взрывозащищенная защита и безопасность
Фарма и еда
Насосы и компрессоры
Темы
- Очистка воды
- Обработка сыпучих материалов
- Бизнес и экономика
- Теплообмен
- Эксплуатация и обслуживание
- События
- Нефть и газ
Вехи ПРОЦЕССА
- Технология биопроцессов
- Технология сжатого воздуха / Компрессоры
- Оцифровка / IIoT
- Взрывозащита / сброс давления
- Контрольно-измерительные приборы
- Интерфейсные технологии / возможности подключения
- Технология порошков и сыпучих материалов
- Автоматизация процессов
- Насосная техника
- Техника безопасности
- Разделительная техника
- Программное обеспечение
- Технические газы / Промышленные газы
- Термическая обработка
- Вакуумная техника
- Клапанная технология / контроль жидкости
обслуживание
- Вебинары
- Белая книга
- Галереи
- Видео
- Компании

Веб-страница не найдена на InspectApedia.com

Что делать, если ссылка на веб-страницу на InspectApedia.com приводит к ошибке страницы 404

Это так же просто, как ... ну, выбирая из 1, 2 или 3

Воспользуйтесь окном поиска InspectAPedia в правом верхнем углу нашей веб-страницы, найдите нужный текст или информацию, а затем просмотрите ссылки, которые возвращает наша пользовательская поисковая система Google
Отправьте нам электронное письмо напрямую с просьбой помочь в поиске информации, которую вы искали - просто воспользуйтесь ссылкой СВЯЗАТЬСЯ С НАМИ на любой из наших веб-страниц, включая эту, и мы ответим как можно скорее.
Используйте кнопку НАЗАД вашего веб-браузера или стрелку (обычно в верхнем левом углу экрана браузера рядом с окном, показывающим URL-адрес страницы, на которой вы находитесь), чтобы вернуться к предыдущей статье, которую вы просматривали. Если вы хотите, вы также можете отправить нам электронное письмо с этим именем или URL-адресом веб-страницы и сообщить нам, что не сработало и какая информация вам нужна.
Если вы действительно хотите нам помочь, используйте в браузере кнопку НАЗАД, затем скопируйте URL-адрес веб-страницы, которую вы пытались загрузить, и используйте нашу ссылку КОНТАКТЫ (находится как вверху, так и внизу страницы), чтобы отправьте нам эту информацию по электронной почте, чтобы мы могли решить проблему.- Спасибо.

Приносим свои извинения за этот SNAFU и обещаем сделать все возможное, чтобы быстро ответить вам и исправить ошибку.

- Редактор, InspectApedia.com

Задайте вопрос или введите условия поиска в поле поиска InspectApedia чуть ниже.

Мы также предоставляем МАСТЕР-ИНДЕКС по этой теме, или вы можете попробовать верхнюю или нижнюю панель ПОИСКА как быстрый способ найти необходимую информацию.

Издатель InspectApedia.com - Дэниел Фридман .

Падение давления и теплообмен при испарении пропана в двухфазном потоке в горизонтальных гладких миниканалах

4.1. Корреляция падения давления

Точность прогнозирования падения давления двухфазного потока в теплообменных устройствах очень важна при проектировании и оптимизации производительности холодильных систем. Для простого примера, если метод прогнозирования показывает более высокое значение по сравнению с реальным значением, материальная конструкция будет стоить дороже. В то время как, с другой стороны, если прогнозируемое значение ниже реального значения, производительность системы проектирования не достигнет расчетных значений.Кроме того, сравнение экспериментальных падений давления пропана с существующими корреляциями, описанными выше, показало большие отклонения. Следовательно, более точная корреляция перепада давления была предложена Чоем и др. [6]. Новая корреляция была разработана на основе метода Локхарта и Мартинелли [26]. Модель падения давления Локхарта и Мартинелли [26] определяется в базисном падении давления, состоящем из трех членов, включая жидкую фазу, паровую фазу и взаимодействие между двумя фазами. Идеал можно выразить в следующем уравнении:

(−dpdzF) tp = (- dpdzF) f + C [(- dpdzF) f (−dpdzF) g] 1/2 + (- dpdzF) gE10

Двухфазный множитель трения, основанный на градиенте давления для потока жидкости, ϕf2, рассчитывается путем деления уравнения.(10) падением давления жидкой фазы, как показано в уравнении. (11).

ϕf2 = (- dpdzF) tp (−dpdzF) f = 1 + C [(- dpdzF) g (−dpdzF) f] 1/2 + (- dpdzF) g (−dpdzF) f = 1 + CX + 1X2E11

Параметр Мартинелли, X, определяется следующим уравнением:

X = [(- dpdzF) f (−dpdzF) g] 1/2 = [2ffG2 (1 − x) 2ρg / D2fgG2x2ρf / D] 1/2 = ( fffg) 1/2 (1 − xx) (ρgρf) 1 / 2E12

Коэффициент трения в уравнении. (12) определялось условиями течения: ламинарным (для Re <1000), f = 16Re − 1, или турбулентным (для Re> 2000), f = 0,079Re − 0,25. Для переходного режима коэффициент трения рассчитывался путем интерполяции уравнений двух режимов.

Как обсуждалось в разделе выше, экспериментальный результат показал, что падение давления является функцией потока массы, диаметра внутренней трубы, поверхностного натяжения, плотности и вязкости. Поэтому Choi et al. [6] предложили фактор C в формуле. (11) как функция двухфазного числа Вебера We _tp и двухфазного числа Рейнольдса Re _tp. Новый фактор C был разработан с использованием метода регрессии, как показано в уравнении. (13).

C = (ϕf2−1−1X2) X = 1732,953 × Retp − 0,323Wetp − 0,24E13

Рис.11 иллюстрирует сравнение множителя двухфазного трения между экспериментальными данными по пропану и прогнозом с новой корреляцией, предложенной Choi et al. [6]. Сравнение показывает среднее отклонение 10,84% и среднее отклонение 1,08%.

Рисунок 11.

Сравнение экспериментального и прогнозируемого перепада давления с использованием новой разработанной корреляции

4.2. Корреляция коэффициента теплопередачи

Choi et al. [6] сравнили экспериментальные коэффициенты теплопередачи пропана с девятью корреляциями для коэффициента теплопередачи при кипении, как показано в таблицах 5 и 6.Шах [37] и Тран и др. [35] корреляции обеспечили лучший прогноз среди других представленных корреляций. Корреляция, разработанная Шахом [37], использовала большой банк данных из 19 независимых исследований с различными жидкостями. Корреляцию можно использовать для прогнозирования коэффициента теплопередачи как в горизонтальных, так и в вертикальных трубах. Однако это соотношение было разработано для обычных трубок. Tran et al. В [35] предложена форма корреляции коэффициентов теплоотдачи с преобладанием зародышеобразования на основе данных R-12 и R-113 в малых круглых и прямоугольных каналах.Другие корреляции включают те, которые были предложены Jung et al. [38], Gungor and Winterton [39], Takamatsu et al. [40], а также Кандликар и Стейнке [41], где среднее отклонение составляет около 30%. Корреляция Гангора – Винтертона [39] была модификацией модели суперпозиции; он был разработан с использованием некоторых жидкостей в нескольких небольших обычных каналах с различными условиями испытаний. Корреляции, предложенные Wattelet et al. [42] и Чен [43] показали большое среднее отклонение, так как оба они были разработаны для труб большого диаметра.Корреляция, предложенная Zhang et al. [44] использовали данные некоторых рабочих жидкостей без каких-либо углеводородов, следовательно, не могли хорошо предсказать существующие данные. Приведенные выше сравнения показали необходимость разработки более точных соотношений коэффициентов теплопередачи. Основываясь на предложении Чена [43], Чой и др. [6] разработали новое соотношение для двухфазного кипения пропана в потоке. Он отметил, что корреляция использовала только экспериментальные данные до высыхания.

Хорошо известно, что теплопередача при кипении в потоке в основном определяется двумя важными механизмами: пузырьковым кипением и принудительным конвективным испарением.Основная форма описана Ченом [43] следующим образом:

Конвективная составляющая также была представлена уравнением типа Диттуса-Боелтера.

hlo = 0,023 [G (1 − x) Dμf] 0,8 [μfcpkf] 0,4kfDE15

Корреляции коэффициента теплопередачи	Отклонение (%)
Корреляции коэффициента теплопередачи	Среднее значение	Среднее значение
Chen [43]	50,82	18,74
Gungor and Winterton [39]	28.44	23,78
Shah [37]	19,21	3,55
Takamatsu et al. [40]	32,69	32,15
Wattelet et al. [42]	48,28	48,28
Tran et al. [35]	21,18	-6,15
Кандликар и Стейнке [41]	33,84	24,41
Zhang et al. [44]	79.21	77,89
Jung et al. [38]	26,05	23,38

Таблица 5.

Отклонение сравнения коэффициента теплопередачи между настоящими данными и предыдущими корреляциями.

Chen [43]	htp = S.hnb + F.hlo; где: S = fn (Retp); F = fn (Xtt) hnb = 0,00122 [kf0.79cpf0.45ρf0.49σ0.5μf0 .29ifg0.24ρg0.24] ΔTe0.24Δpe0.75; hlo = 0,023 [G (1-x) Dμf] 0,8 [μfcpkf] 0,4kfD
Gungor and Winterton [39]	htp = Enew × hlEnew = 1 + 3000Bo0.86 + 1,12 (x1 − x) 0,75 (ρlρv) 0,41 Если трубка расположена горизонтально и число Фруда (Frl) меньше 0,05, то E следует умножить на коэффициент E2 = Frl (0,1−2Frl)
Shah [37]	ψ = hTPhf; Co = (1x − 1) 0,8 (ρgρf) 0,5; Bo = qGhfg; Frf = G2ρf2gDhl = 0,023Ref0,8Prf0,4 (kfDf)
Jung et al. [38]	htp = S.hSA + F.hlohSA = 207k1bd (qbdk1Tsat) 0,745 (ρgρf) 0,581Prf0,533; hl = 0,023Ref0,8Prf0,4 (kfDf) bd = 0,0146 (35π180) [2σg (ρf) ρg)] 0,5S = 4048Xtt1,22Bo1,13 для: Xtt <1F = 2.37 (0,29 + 1Xtt) 0,85
Wattelet et al. [42]	htp = [hnbn + hcbn] 1/2; n = 2,5hnb = 55pr0,12 (−0,4343lnpr) −0,55M − 0,5q0,67hcb = 0,023Ref0,8Prf0,4 (kfDf) × F × RF = fn (Xtt); и S = fn (Retp)
Tran et al. [35]	h = (8.4x10-5) (Bo2Wef) 0,3 (ρfρg) −0,4
Кандликар и Стейнке [41]	htphf = DC1oD2 (1 − x) 0,8fn (Frfo) + D3BoD4 ( 1 − x) 0.8Fnfn (Frfo) = 1
Zhang et al. [44]	htp = S.hnb + F.hsphnb = 0,00122 [kf0.79cpf0.45ρf0.49σ0.5μf0.29ifg0.24ρg0.24] ΔTe0.24Δpe0.75hsp = MAX (hDittus − Boelter) ifRef <2300; hsp = (hDittus − Boelter) ifRef≥2300S = fn (Ref); F = fn ( ϕf)
Takamatsu et al. [40]	htp = F.hlo + S.hpbhlo = 0,0116Relo0,89Prl0,4klDiF = (1−2Xtt − 0,88) 0,89 / 0,8hpb = [405C1kl {g (ρl − ρv) 2σ} 0,5 (S.ΔT .Lakl.Tsat) 0,745 (ρvρl) 0,581Pr0,533] 1 / 0,255S = C2 (ρlcplρvhfgTsat) 1,25La.F.hlo / klLa = 2σg (ρl − ρ) vC1 = 1,35; C2 = 3,3 × 10−5

Таблица 6.

Сводка существующих корреляций коэффициентов теплопередачи

В небольших каналах вклад силовой конвективной теплопередачи обычно происходит позже, чем в обычных каналах, из-за большого вклада пузырькового кипения.Следовательно, коэффициент усиления F, который описывает увеличение конвективной теплопередачи при повышении качества пара, должен быть снова физически оценен. Чен [43] впервые ввел расширенный фактор F как функцию параметра Локхарта-Мартинелли X _tt, F = fn (Xtt). Zhang et al. Позднее в [44] было учтено влияние условий потока в усиленном множителе. Они ввели соотношение F = fn (ϕf2), где (ϕf2) - общая форма, предложенная Чисхолмом [18], как показано в уравнении.(11). Значения параметра Чисхолма, C, равны 20, 12, 10 и 5, что соответствует четырем условиям потока жидкости и пара: турбулентно-турбулентный (tt), ламинарно-турбулентный (vt), турбулентно-ламинарный (tv) и ламинарно-ламинарный (vv). Однако, как видно из оценки существующей корреляции теплопередачи выше, корреляция Zhang et al. [44] показывает большое отклонение от настоящих данных. Следовательно, коэффициент F необходимо изменить, чтобы он соответствовал данным.

Choi et al. [6] модифицировали коэффициент усиления F как функцию (ϕf2), F = fn (ϕf2), где (ϕf2) получается из уравнения.(11) - (13). Значение C в исследовании Choi et al. [6] вычисляется путем интерполяции параметра Чисхолма с пороговыми значениями Re = 1000 и Re = 2000 для ламинарного и турбулентного потоков соответственно. С другой стороны, коэффициент усиления F должен быть уменьшен до 1 для чистой жидкости или чистого пара и должен быть больше 1 в двухфазном режиме. Следовательно, используя метод регрессии, формула F удовлетворяется следующим образом:

Новый фактор F показан на рис. 12.

Купер [45] разработал корреляцию, которая использует большой банк данных пузырькового кипения.Кью и Корнуэлл [32] и Юнг и др. [46] показали, что корреляция кипения бассейна Купера [45] лучше всего предсказывает их экспериментальные данные. Поэтому для предсказания теплопередачи пузырькового кипения для настоящих экспериментальных данных использовался Купер [45], который представляет собой корреляцию кипения в бассейне, разработанную на основе обширного исследования,

h = 55pr0,12 (-0,4343lnpr) -0,55M-0,5 q0.67E17

Чтобы учесть подавление пузырькового кипения при повышении качества пара, Чен [43] определил коэффициент подавления пузырькового кипения S, который представляет собой отношение средней температуры перегрева ΔTe к температуре перегрева стенки ΔTsat.Юнг и др. В [38] введен коэффициент подавления N как функция от X _tt и числа кипения Bo, чтобы учесть сильное влияние пузырькового кипения при кипении в потоке. С другой стороны, чтобы учесть влияние условий потока, параметр Локкарта-Мартинелли X _tt заменяется множителем двухфазного трения ϕf2. Используя программу регрессии и экспериментальные данные, Чой и др. Предложили новый фактор подавления пузырькового кипения. [6]. Оно выглядит следующим образом:

S = 181.458 (ϕf2) 0.002Bo0.816E18

Новая корреляция коэффициента теплопередачи разработана с использованием 461 точки данных. На рис. 13 показано сравнение экспериментального коэффициента теплоотдачи и расчетного. Новая корреляция архивирует хороший прогноз со средним отклонением 9,93% и средним отклонением -2,42%. Когда C-фактор метода Чисхолма [18] используется для получения ϕf2 для уравнений (11) и (16), коэффициент теплопередачи также показал хорошее среднее отклонение для сравнения, равное 14.40%.

Рис. 12.

Зависимость множителя двухфазной теплопередачи от ϕf2

Рис. 13.

Сравнение экспериментальных и прогнозируемых коэффициентов теплопередачи с использованием новой разработанной корреляции

МОНТАЖ КОТЕЛЬНЫХ

МОНТАЖ РАДИАТОРОВ

МОНТАЖ ТРУБ

МОНТАЖ ТЕПЛОГО ПОЛА